氨逃逸在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的檢測(cè)裝置安裝環(huán)境好，同時(shí)檢測(cè)脫硝煙道出口的氨逃逸值與NOx成反比例關(guān)系，與機(jī)組脫硝效率和噴氨量成正比，測(cè)量的延時(shí)極小。同時(shí)采取了樣氣抽取后的全程伴熱，使得待測(cè)量的煙氣在進(jìn)入高溫標(biāo)準(zhǔn)測(cè)量氣室之前品質(zhì)不發(fā)生變化，進(jìn)一步的確保了檢測(cè)儀表的準(zhǔn)確性，因此可作為控制噴氨量的調(diào)整參考。 測(cè)量?jī)x表選型建議相比較以上兩種方式，在前期燃煤火電企業(yè)大多采用的是煙道直接安裝式檢測(cè)，但高溫抽取式監(jiān)測(cè)也在電力行業(yè)和其他涉及氣體檢測(cè)的行業(yè)領(lǐng)域開(kāi)始應(yīng)用很多。采用后者的關(guān)鍵就是相關(guān)的樣氣通過(guò)預(yù)處理保證了樣氣品質(zhì)穩(wěn)定，由于取樣位置可以根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際采取多種形式更具有代表性。
對(duì)于維護(hù)人員而言，當(dāng)需要進(jìn)行標(biāo)定或者驗(yàn)證時(shí)可以非常方便的通入標(biāo)準(zhǔn)氣體。由于直接安裝式測(cè)量產(chǎn)品多為進(jìn)口，配件及維護(hù)成本仍然較高。因此采用高溫抽取式監(jiān)測(cè)儀表更適合現(xiàn)場(chǎng)有關(guān)要求。
氨逃逸是影響SCR系統(tǒng)運(yùn)行的一項(xiàng)重要參數(shù)，實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中通常是多于理論量的氨到達(dá)反應(yīng)器，反應(yīng)后在煙氣下游多余的氨稱(chēng)為氨逃逸，氨逃逸是通過(guò)單位體積內(nèi)氨含量來(lái)表示的。為了達(dá)到環(huán)保要求，往往需要一定過(guò)量的氨，所以也對(duì)應(yīng)著會(huì)有一個(gè)合適的氨逃逸值，該值設(shè)計(jì)為不大于3ppm，但是往往實(shí)際運(yùn)行中偏大，主要有以下因素：
每只氨噴槍噴氨流量分布不均，煙氣中存在氨水局部分布不均，煙氣流速不均勻，各噴槍出口的噴氨量差異較大，濃度高的地方氨逃逸相對(duì)高一些
煙氣溫度，反應(yīng)溫度過(guò)低，NOx與氨的反應(yīng)速率降低，會(huì)造成NH?的大量逃逸，但是，反應(yīng)溫度過(guò)高，氨又會(huì)額外生成NO，如果溫度過(guò)高過(guò)低達(dá)不到反應(yīng)效果，勢(shì)必增加氨逃逸
催化劑堵塞，脫硝效率下降，為了保持環(huán)保參數(shù)不超標(biāo)，會(huì)噴更多的氨，這將引起惡性循環(huán)，催化劑局部堵塞、性能老化，導(dǎo)致催化劑各處催化效率不同，為了控制出口參數(shù)，只能增加噴氨量，從而導(dǎo)致局部氨逃逸升高
霧化風(fēng)量偏小，噴槍霧化不好，氨水與煙氣不能充分混合，將產(chǎn)生大量的氨逃逸
氨水濃度，氨水濃度配置，濃度高低無(wú)法受控，憑著感覺(jué)配置，就目前鍋爐而言，基本上氨水濃度高，氨水調(diào)閥開(kāi)度過(guò)小，霧化不好易自關(guān)，導(dǎo)致氨逃逸高，操作難度大
燃燒波動(dòng)時(shí)，SNCR入口煙氣中的NOX濃度大幅波動(dòng)，往往會(huì)加大噴氨量，機(jī)械地實(shí)現(xiàn)“達(dá)標(biāo)排放”，過(guò)量的氨水，可導(dǎo)致氨逃逸增加，直接危及爐后設(shè)備和系統(tǒng)安全運(yùn)行
如何控制氨逃逸？
?。?）對(duì)于噴氨流量分布不均造成的氨逃逸偏差，可以通過(guò)調(diào)整氨水噴槍前的球閥控制，在平時(shí)操作中盡可能使旋轉(zhuǎn)噴槍槍頭朝下，增加反應(yīng)時(shí)間，每只槍噴氨分布均勻（其操作看壓力降），NH?與NO充分反應(yīng)，降低NH?/NO摩爾比，從而降低氨逃逸，達(dá)到脫硝效率與運(yùn)行費(fèi)用的平衡。氨逃逸濃度增加還與氨水噴槍噴嘴密切相關(guān)，當(dāng)氨水噴槍噴嘴堵塞時(shí)將加劇逃逸氨的產(chǎn)生，應(yīng)在鍋爐運(yùn)行過(guò)程中檢查氨水噴槍?zhuān)皶r(shí)疏通或更換，確保氨水噴槍正常投運(yùn)。
?。?）煙氣溫度決定著SNCR和SCR的反應(yīng)效果，進(jìn)而影響氨逃逸的大小。煙氣溫度變化幅度大，在低負(fù)荷時(shí)，煙溫下降，局部煙溫太低，會(huì)引起催化劑活性下降，從而引起氨逃逸升高，本脫硝所選用的催化劑在315~380℃范圍內(nèi)，所以要根據(jù)鍋爐負(fù)荷和燃燒情況在滿(mǎn)足的條件下維持煙氣溫度在理想范圍內(nèi)。煤粉專(zhuān)燒時(shí)，SCR反應(yīng)器溫度達(dá)到345℃左右，能很好滿(mǎn)足氮氧化物與氨水反應(yīng)條件，SCR反應(yīng)器反應(yīng)效率提高，SCR反應(yīng)器出口氮氧化物及氨逃逸濃度偏低，氮氧化物濃度平均達(dá)到60mg/m3，氨逃逸濃度平均達(dá)到2.8ppm；煤氣混燒時(shí)，SCR反應(yīng)器溫度只有300℃左右，此時(shí)通過(guò)鍋爐配風(fēng)調(diào)節(jié)提高鍋爐火焰中心位置或通過(guò)增加上層燃?xì)鈼U燃?xì)饬刻岣逽CR反應(yīng)器溫度的方法，降低SCR反應(yīng)器出口氮氧化物及氨逃逸濃度。
?。?）催化劑存在著使用壽命，一旦使用時(shí)間過(guò)長(zhǎng)老化，催化效果就會(huì)變差，脫硝反應(yīng)也會(huì)變差，為保證環(huán)保合格的情況下大量噴氨就會(huì)造成氨逃逸增加，所以當(dāng)催化劑老化時(shí)要及時(shí)在停爐大小修時(shí)進(jìn)行更換，保證氨逃逸合格的同時(shí)，也能更好做好環(huán)保。
?。?）燃煤鍋爐，脫硝反應(yīng)區(qū)處在高灰塵區(qū)，會(huì)在反應(yīng)區(qū)積累灰塵，積灰將會(huì)使反應(yīng)變差，氨逃逸增加。鍋爐運(yùn)行過(guò)程中SCR反應(yīng)器每周至少吹灰一次，除掉SCR反應(yīng)器積灰提高SCR反應(yīng)器效率，降低氨逃逸濃度。
?。?）霧化風(fēng)對(duì)于脫硝反應(yīng)明顯，也直接決定著氨逃逸，而氨水能否充分的霧化與風(fēng)量成正比關(guān)系，為提高氨槍霧化效果，需提高壓縮空氣壓力在350kpa以上。
?。?）當(dāng)鍋爐燃燒擾動(dòng)時(shí)要及時(shí)根據(jù)脫硝反應(yīng)器入口的NOx含量對(duì)氨水進(jìn)行調(diào)整分配，防止氨逃逸過(guò)大或兩側(cè)偏差大，甚至因?yàn)檎{(diào)整不到位帶來(lái)的環(huán)保超標(biāo)問(wèn)題。鍋爐負(fù)荷變化會(huì)導(dǎo)致鍋爐煙氣量、煙氣溫度及SCR入口濃度變化。當(dāng)鍋爐負(fù)荷降低時(shí)，煙氣量減少，煙氣中氮氧化物含量降低使得SCR反應(yīng)器內(nèi)流速降低，煙氣在催化劑上停留時(shí)間增加，提高了脫硝效率，從而降低了氨逃逸濃度。
（7）其他影響因素及防范
鍋爐煙氣在SCR反應(yīng)器停留時(shí)間為0.1～0.2s，為使鍋爐煙氣中殘留氨水與煙氣中的氮氧化物在催化劑作用下有足夠反應(yīng)時(shí)間，降低鍋爐SCR反應(yīng)器出口氮氧化物、氨逃逸濃度，通常選擇降低鍋爐爐膛負(fù)壓的方式進(jìn)行，鍋爐運(yùn)行過(guò)程中鍋爐爐膛負(fù)壓控制在-30～-50Pa之間，鍋爐燃燒穩(wěn)定，在SCR反應(yīng)器出口氮氧化物達(dá)標(biāo)排放前提下、氨逃逸濃度能有效控制。當(dāng)氨逃逸過(guò)大不好好控制的話會(huì)生成的硫酸氫銨，不僅會(huì)造成催化劑層的失效和空預(yù)器堵塞，更會(huì)造成更大的嚴(yán)重問(wèn)題，腐蝕設(shè)備降低壽命。
總之，合理控制鍋爐SCR出口氨逃逸濃度能有效預(yù)防鍋爐空預(yù)器堵塞及減輕氨水對(duì)下游設(shè)備的腐蝕，SCR脫硝裝置在運(yùn)行過(guò)程中應(yīng)對(duì)氨逃逸應(yīng)予以高度重視。鑒于此，有必要加強(qiáng)SNCR、SCR運(yùn)行階段科學(xué)調(diào)控，將SCR裝置的氨逃逸率控制到3ppm左右，甚至以下，減輕氨逃逸后硫酸銨或硫酸氫銨生成對(duì)爐后設(shè)備的影響。
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